下一个钢板切割工件：18-8铬镍奥氏体碳板加工的化学成分

3.冷加工对H8铬镜奥氏体模具钢零割性能与组织的影响 18~8铬镜奥氏体模具钢零割因为无多型转变而不能淬火强化，因此就需要通过另外的途径'来提高它的强度。188模具钢零割虽不能淬火强化，但它们具有一种与铁素体模具钢零割不同的特点，即它具有很高的塑性，抗拉强度与屈服强度的比值（¾)很大，这就使人们有可能通过冷加工变形的方法来提高^们的机械性能，践表明18-8模具钢零割是冷加工强化效应比较大的模具钢零割种之一。 图5-5表示18-8模具钢零割与18-12模具钢零割冷加工后的强化效应与模具钢零割含碳量的关系。由图中的曲线变化可知，当模具钢零割中的含碳量0.04%至()•1%时，强化效应最显著；含镍低的18-8模具钢零割比含镍高的18-12模具钢零割具有更太的冷加工强化效应。 如图5-6和5-7所示。 低温回火可使冷加工的188模具钢零割强度提高而延伸率保持不变，如成分为0.11%C、I.32%Mn,17.15%Cr,7.17%Ni的18-8模具钢零割，冷加工后经低温回火24小时以后，屈服强度由115增至127公斤/毫米2，抗拉强度由138增至140公斤/毫米、而延伸率仍为26~27%不变〔3〕。 表5-9为冷加工及回火（175〜315°C，24〜72小时，空|气冷却）对188模具钢零割弹性模fi的影响。回火同样使冷加工后的表58冷加工对^8模具钢零割机械性能与导磁性的影响[3〕 变形度 机 械性 能 磁导率^ (%) d' HRC H50 HlOO H-200邐 -0 70.5 52.9 80(B) 1.004 1.005 1.0046 3.9 84 37.5 25.5 I.145 I.165 I.198 13.6 100 24.8 34 9.68 10.95 10.40 23.2 116.5 16.3 40 28.3 24.8 19.5 38.8 142 5 43.5 77.0 59.8 37.5 Q试样长度为2吋。 变形度（％) 图5-7冷加工对188磁导率的影晌〔3〕.     变形度 方向 拉伸弹性模请 压缩弹性模量 (%) 加工硬化者 冋火后® 加工硬化者 回火后 0 纵 21020 21230 21160 21580 38.8 18420 19750 18840 19400 >0 横 19540 20100 19160 20450 38.8 20430 21160 21400 21020 ©回火规范：175315°C,24~72小时，空气冷却。 18-8模具钢零割弹性模量升高。 冷加工的18-8模具钢零割在抗拉强度提高的同时，疲劳强度也大幅度提高，并且与抗拉强度保持直线关系（图58)o冷加工后除应力回火，同样也对疲劳强度以有利的影响，如冷加工后经275°C回火24小时后，疲劳强度由56增至70公斤/毫粑〔3〕。 为什么冷加工的18-8模具钢零割会获得强化呢？除了由于晶格变‘多的内应力的作用外，还与188’模具钢零割的奥氏体的在变形作用的不稳定性有关。即   效应低于18-8模具钢零割即是如此。铬与镍共存时，铬也有类似的作用。 18-8模具钢零割经冷加工后虽可强化，但也有其对模具钢零割的性能不利的一面。例如冷加工使188模具钢零割对应力腐蚀的敏感性增大，并且在显著低于模具钢零割的屈服强度的应力下引起这种腐蚀，不过由于模具钢零割的强度因冷加工而提高了，这样引起应力腐蚀的应力的绝对值较退火状态的模具钢零割要高得多。冷加工后的18-8模具钢零割可用高温回火的方法，降低其对应力腐蚀的敏感性。如成分为0.05%C、18.9%Cr、10.7%Ni,0.88%Nb的冷变形模具钢零割管，在沸腾的42%氯化镁中进行试验，650°C保温30分钟空气冷却后，出现裂纹的时间为22小时；经870°C保温30分钟空气冷却后，试验292/j、时也没有发现裂纹，类似的情况也见于1810-2(Mo)模具钢零割中〔3X12〕。 冷加工对18-8模具钢零割的另一不利影响，是它促使18-8模具钢零割中的相形成。在一般情况下，18-8模具钢零割不易产生〃相，但经冷加工后不仅可使之产生〃相，并且形成〃相的温度显著降低。 此外，冷加工虽可使18-8模具钢零割强度提高，但在应用上也受到限制，一般只能在100公斤/毫米2和K70公斤/毫米2使用。因为再高的强度必须在很大的变形度下才能够获得，而要这样做不仅工艺上有困难，并且模具钢零割的延伸率很低，后一点可从表5-8的机械性能变化中获得说明。